以50～85％的壓下率，對收卷的所述熱軋鋼板進行冷軋，以獲得冷軋鋼板。當壓下率小于50％時，由于再結晶驅動力低下，發(fā)生局部組織生長等，難以確保均勻的材質，而且考慮到極終產品的厚度，需要降低熱軋鋼板厚度來操作，因此熱軋操作性明顯降低。但是，當壓下率超過85％時，材質硬化，從而成為拉拔時龜裂的原因，而且因軋制機的負荷，冷軋操作性降低。因此，壓下率推薦為50～85％，可以更推薦為65～80％。此時，還可以包括在冷軋前對收卷的熱軋鋼板進行酸洗的步驟。為了確保加工性和剛性，對所述冷軋鋼板進行連續(xù)退火。從在冷軋中導入變形而強度高的狀態(tài)，通過實施變形去除退火，確保目標強度和加工性?？梢栽?00～850℃的溫度范圍下進行所述連續(xù)退火。當退火溫度小于700℃時，由于沒有充分去除通過冷軋形成的變形，加工性明顯降低。但是，當退火溫度超過850℃時，由于高溫退火，連續(xù)退火爐的通板性可能產生問題。因此，所述連續(xù)退火推薦為700～850℃，可以更推薦為730～845℃。然后，還可以包括對連續(xù)退火的所述冷軋鋼板進行平整軋制的步驟，在所述平整軋制后可以用于焊絲的制造。具體實施方式下面，通過實施例對本發(fā)明進行更詳細說明。但是。為了增加耐磨性或使金屬表面獲得某些特殊性能，需要從焊絲中過渡一定量的合金元素。好的藥芯焊絲采購

    a)是觀察使用發(fā)明例2來制造的藥芯焊絲的照片，(b)是放大(a)的外皮部分的照片。通過圖1可知，外皮處于較為同質的狀態(tài)，因此可知能夠確保良好的拉拔加工性。另一方面，通過圖2可以確認，外皮不均質，因此可知難以確保良好的拉拔加工性。綜上所述，根據本發(fā)明，通過適當控制合金組成和制造條件，可以明顯改善焊接部偏析的發(fā)生，同時可以減少助焊劑內合金元素，從而增加用于改善焊接操作性的助焊劑含量，因此能得到低溫韌性和焊接操作性優(yōu)異的藥芯焊接用冷軋鋼板。因此，使用本發(fā)明的冷軋鋼板，可以減少導致工藝成本上升的助焊劑內合金元素的添加量，并且明顯減少焊接部內偏析，從而可以減少焊接部龜裂的發(fā)生，而且可以確保焊接部件的穩(wěn)定的操作性，因此能降低產品的材質偏差，在成本節(jié)約和操作性改善方面上也有效果。內蒙古實用藥芯焊絲所采用的保護氣體多數為CO2，也可采用Ar+(20%-50%) CO2的混合氣體。

    焊接接頭的抗拉強度為686Mpa，屈服極限為598Mpa，斷面收縮率56%，沖擊功為61J。性能符合2505雙相不銹鋼的使用要求。[0046]實施例2[0047]步驟I，分別稱取金屬鉻460g，金屬鎳120g，鉬30g，電解錳40g，石英40g，氟化鈣70g，金紅石60g，氧化鋁30g，鋁鎂粉50g，鐵粉10g；[0048]步驟2，將步驟I稱取的石英，氟化鈣，金紅石，氧化鋁，鋁鎂粉，加入200g水玻璃粘結劑混合均勻，然后放置在加熱爐中燒結，燒結的溫度為550°C，時間為，碾碎后過篩，篩選粒度80-100目的混合粉；[0049]步驟3，將步驟I稱得的金屬鉻，金屬镲，鉬，電解猛，鐵粉與步驟2制得的混合粉充分攪拌，混合之后放入烘干爐中烘干200攝氏度、2小時，得到藥芯粉末；[0050]步驟4，將304不銹鋼鋼帶放置。

    本發(fā)明的實施方式是為了向本發(fā)明所屬技術領域：：的普通技術人員進一步完整地說明本發(fā)明而提供的。下面，詳細說明本發(fā)明的藥芯焊絲用冷軋鋼板。本發(fā)明的藥芯焊絲用冷軋鋼板的特征在于，其包含：c：～％、mn：～％、si：％以下(0％除外)、p：～％、s：％以下(0％除外)、al：～％、n：～％、ni：～％、cr：～％及余下的fe和不可避免的雜質，由以下關系式1定義的wn是～。首先，詳細說明本發(fā)明的合金組成。除非有特別說明，以下的各元素含量的單位表示重量％。c：～％碳(c)是通常為了提高鋼的強度而添加的元素，也是為了使焊接熱影響部具有與母材相似的特性而添加的元素。當c含量小于％時，所述效果不充分。但是，當c含量超過％時，因強大度或加工硬化，在拉拔工藝時可能發(fā)生斷裂等問題。此外，發(fā)生焊接接頭的低溫龜裂或沖擊韌性降低，而且因高硬度需經過多次熱處理方可加工成所期望的極終產品。因此，c的含量推薦為～％，為了提高焊接熱影響部的特性，可以更推薦為～％。mn：～％錳(mn)是固溶強化元素，其起到提高鋼的強度并改善熱加工性的作用。但是，當過度添加所述錳時，形成大量的錳化硫(mns)，析出物，從而可能阻礙鋼的延展性和加工性。當mn含量小于％時。目前不銹鋼藥芯焊絲的品種已有20余種，除鉻鎳系不銹鋼藥芯焊絲外，還有鉻系不銹鋼藥芯焊絲。

    這種效果在極低溫時較為明顯。當al含量小于％時，所述效果不充分。但是，當al含量超過％時，諸如氧化鋁(al2o3)的表面夾雜物快速增加，使熱軋材料的表面特性變差并且加工性降低，且在焊接熱影響部晶界中形成局部鐵素體，有可能使其機械特性降低，并且還可能發(fā)生焊接后焊縫(bead)形狀變差等問題。因此，al的含量推薦為～％，可以更推薦為～％。n：～％氮(n)是在鋼內部以固溶狀態(tài)存在且有利于材質強化的元素，為確保目標剛性，需要添加％以上的氮。但是，當n含量超過％時，時效性急劇變差，而且在鋼制造步驟中，增加由于脫氮而引起的負擔，從而使制鋼操作性變差。因此，n的含量推薦為～％，可以更推薦為～％。ni：～％鎳(ni)是提高延展性來改善拉拔加工性的有效元素，且是在極低溫下形成穩(wěn)定組織來改善低溫沖擊特性而必要的元素，為了得到所述效果以及為了助焊劑組成的穩(wěn)定的運作，需要添加％以上的鎳。但是，當ni含量超過％時，由于強度上升，拉拔加工性可能變差，并且可能會引起表面缺陷。另外，ni是高價元素，因此存在制造成本上升的問題。因此，ni的含量推薦為～％，可以更推薦為～％。cr：～％鉻(cr)是有利于焊接接頭的強度的元素。故采用藥芯焊絲進行埋弧堆焊耐磨表面是種常用的方法，并已得到廣泛應用。內蒙古實用藥芯焊絲

對各種鋼材的焊接，適應性強。好的藥芯焊絲采購

    基體及晶間析出相分布較均勻.鐵基胎體中，碳化物分布趨于均勻，并呈斷網狀，含量逐漸增加.圖3為WC顆粒周圍組織掃描分析圖，各微區(qū)元素能譜值見表1.圖3a中亮白區(qū)域a由，為原始球形WC顆粒.WC邊緣灰區(qū)域b，e，h中Fe元素含量增多，W元素含量減少，說明WC顆粒在高溫下發(fā)生了熔化、分解，圖3b、圖3d、圖3f的線掃描結果表明，游離的W元素向鐵基擴散，而基體的Fe和Cr元素則向WC顆粒內擴散，各元素間形成成分梯度，促進化學反應發(fā)生.結合圖4的XRD結果可知，圖3中球形WC的擴散層主要由復合碳化物Fe6W6C和Fe3W3C構成.當保護氣體為純氬氣時，擴散層厚度約為3μm，分解和擴散燒損較輕；當保護氣體中含CO2氣體時，因部分合金元素和碳元素被氧化或燒損，WC顆粒的熔解反應程度增大，擴散層厚度可達5μ，f，i微區(qū)中，C元素與Cr，Fe，Mn，Mo元素形成了M3C型硬質碳化物，在基體中有一定的彌散強化作用.WC顆粒外部黑區(qū)域d，g，j中Fe元素質量分數極大，超過80%，W元素含量明顯減少，不足5%，說明只有少量W元素固溶入到基體中。好的藥芯焊絲采購

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