【摘要】通過對管路或設(shè)備中流量調(diào)節(jié)閥可能出現(xiàn)的汽蝕和閃蒸的破壞原因進(jìn)行理論分析，提出了采用多級節(jié)流和選用優(yōu)材等，防止其破壞的有效措施及方法。

在化工生產(chǎn)工藝流程中的管路和設(shè)備中，有大量的流體流量調(diào)節(jié)閥對保證設(shè)備的正常運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用。它們有多種結(jié)構(gòu)形式，分別適用于不同場合。其主要作用即用于調(diào)節(jié)流量，以保證設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行。它們有操作簡單、方便，易于控制等特點(diǎn)，故受到廣泛的應(yīng)用。但也有消耗能量過大、閥門元件易損等缺陷，若設(shè)計(jì)使用不當(dāng)，會給生產(chǎn)帶來影響。本文主要討論的是對管路流量調(diào)節(jié)過大、輸送流體溫度過高，可能會產(chǎn)生的汽蝕和閃蒸現(xiàn)象以及其對調(diào)節(jié)閥的破壞及防止方法。

1.出現(xiàn)蝕和閃蒸的原因分析
1.1 流體在調(diào)節(jié)閥中的流動過程
液體在調(diào)節(jié)閥的流道中的流動過程是極其復(fù)雜的，根據(jù)連續(xù)性方程：
uAp=常數(shù)
式中u——截面平均流速，m/s；
A—— 流道截面積，m2；
p—流體介質(zhì)的密度，kg/m3。
對于不可壓縮的流體，p=常數(shù)，因此uA=常數(shù)，亦即流體的流速和通過該截面的截面積成反比。
同時(shí)，又根據(jù)伯努利方程式[1]：
式中z——位置標(biāo)高，m；
p——靜壓強(qiáng)，Pa；
g—— 重力加速度，kg•m/s2。
忽略管道進(jìn)出口流體的位置標(biāo)高差別，如果通過截面時(shí)的流速增大，則意味著斷面的壓力將下降，當(dāng)流體的壓力下降到該溫度下的飽和壓力Pv時(shí)，液體將出現(xiàn)汽化，同時(shí)發(fā)生汽蝕或閃蒸現(xiàn)象。
由于汽蝕現(xiàn)象和閃蒸現(xiàn)象對設(shè)備有較大的破壞力。我們以前僅對離心泵的汽蝕現(xiàn)象研究較多，而對管路中調(diào)節(jié)閥可能產(chǎn)生的汽蝕和閃蒸現(xiàn)象造成的破壞未引起足夠重視，因此研究防止液體在流動過程中產(chǎn)生汽蝕和閃蒸的機(jī)理將顯得更加重要。
1.2 流體流經(jīng)調(diào)節(jié)閥前后的壓力變化分析
圖1是液體通過調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)窗口（節(jié)流孔）的各點(diǎn)的壓力變化曲線

假設(shè)閥門前后的管徑相同，液體在調(diào)節(jié)閥窗口前、后的相當(dāng)長的距離內(nèi)，液體一直處于穩(wěn)定流動，同時(shí)不考慮液體的位能及節(jié)流前后的溫度變化，則根據(jù)連續(xù)性的方程，u1=U2。
Pl、p3——入口壓力及出口壓力
P2——最小截面處（調(diào)節(jié)閥窗口）壓力
U1、u2——入口流速及出口流量
從圖1中看出，當(dāng)液體通過調(diào)節(jié)閥窗口時(shí)可能有三種工況：
（1）液體通過調(diào)節(jié)閥窗口時(shí)，因液體流速增大，造成壓力降低，如圖1中的曲線I所示。但P2大于當(dāng)時(shí)液體溫度下的相應(yīng)的飽和壓力，在這種工況下，液體通過調(diào)節(jié)窗口后不會發(fā)生汽蝕和閃蒸現(xiàn)象。
（2）當(dāng)液體通過調(diào)節(jié)窗口時(shí)，液體的壓力小于或等于當(dāng)時(shí)液體溫度下的相應(yīng)的飽和壓力，如圖1中曲線Ⅱ所示。根據(jù)汽蝕理論的研究，此時(shí)在金屬表面某處形成一個(gè)穩(wěn)定的汽蝕區(qū)，汽泡在金屬表面的不斷形成和增長，同時(shí)隨著流體下移壓力回升（即速度能轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫δ埽�，�?dāng)該處的液體壓力大于當(dāng)時(shí)液體溫度下的飽和壓力時(shí)，則汽泡破裂（凝聚），而汽蝕正是由于這些汽泡的反復(fù)破裂所引起的。當(dāng)汽泡破裂時(shí)，周圍液體即迅速地填充破裂汽泡的空間，沖入的流體形成高速而沖擊金屬表面[2]。據(jù)美國某研究所測得汽蝕汽泡中心部位的壓力高達(dá)2.0×103MPa，由于汽泡破裂產(chǎn)生的沖擊金屬表面，好似微小的高強(qiáng)度錘子反復(fù)錘擊金屬表面，導(dǎo)致表面疲勞。同時(shí)，汽泡破裂產(chǎn)生的局部溫度也可能達(dá)至攝氏幾千度，這種高溫“過熱點(diǎn)”在金屬表面的長期累積，引起金屬表面撕裂，出現(xiàn)蜂窩狀的凹坑，并逐步深入金屬本體，脫落下來的小塊像飽含氣孔的焦炭一樣，很容易辨認(rèn)。
因大部分汽蝕汽泡遠(yuǎn)離金屬表面，汽泡破裂產(chǎn)生的沖擊波對金屬表面的損壞不大，只有在金屬表面產(chǎn)生和增長的汽泡又同時(shí)在金屬表面破裂或者在接近金屬表面破裂，產(chǎn)生的沖擊波才會造成設(shè)備損壞。
（3）當(dāng)液體通過調(diào)節(jié)窗口時(shí)，液體的壓力降低于當(dāng)時(shí)液體溫度下相應(yīng)的飽和壓力，而且閥門后的出口壓力仍然低于相應(yīng)的飽和壓力，所以液體通過調(diào)節(jié)閥窗口后，部分液體即發(fā)生汽化，產(chǎn)生兩相流，汽泡有時(shí)合并、破裂和產(chǎn)生蒸汽，這種過程為閃蒸，如圖1中曲線Ⅲ所示。
受閃蒸破壞的金屬表面沒有蜂窩狀的凹坑，而是大塊剝落，很易區(qū)別。

2.防止汽蝕或閃蒸破壞可采取的措施
2.1 采用多級節(jié)流
由于化工生產(chǎn)中高壓調(diào)節(jié)閥通常要承受較大的壓降，如氨合成塔操作壓力高達(dá)32 MPa，希望能長期在0～32MPa的壓力之間工作而不發(fā)生汽蝕破壞和不產(chǎn)生泄漏，這對于單級節(jié)流的調(diào)節(jié)閥來說是極其困難的，由圖2的曲線I可見，單級節(jié)流的調(diào)節(jié)閥的壓力變化曲線的谷底，通常會低于液體在該溫度下的汽化壓力，因此汽蝕難以避免。
而采用多級節(jié)流后，其總壓降雖然大于單級節(jié)后的壓降，但每一級調(diào)節(jié)壓降較小，如圖2中的曲線Ⅱ所示，即把壓降分配在幾個(gè)串聯(lián)的調(diào)節(jié)閥上，因而就可避免使調(diào)節(jié)閥產(chǎn)生汽蝕破壞。

I—— 單級節(jié)流壓力降曲線
II— — 多級節(jié)流壓力降曲線
2.2 調(diào)節(jié)閥選用優(yōu)質(zhì)材料制作
除以上汽蝕或閃蒸現(xiàn)象對閥門的損壞外，由于調(diào)節(jié)閥在高壓差下工作，金屬與金屬之間的“間隙流動”的沖蝕作用也是不可避免的。故調(diào)節(jié)閥一般可選用表面硬度高并抗氣蝕的材料。理想的抗汽蝕材料應(yīng)具有堅(jiān)實(shí)的和均勻的細(xì)晶粒結(jié)構(gòu)、變形能大、抗拉強(qiáng)度和硬度均很高、加工硬化性能好、疲勞極限和抗腐蝕疲勞極限強(qiáng)度均很高的特性，目前國內(nèi)外采用4Crl3、鈷鎢錳鉬釩等硬質(zhì)合金，同時(shí)也采用噴涂硬質(zhì)合金和陶瓷等方法來提高材質(zhì)的性能，以達(dá)到防汽蝕和閃蒸的目的。
2.3 其它方法
還可采用增加閥門窗口后的管道截面；先采用節(jié)流孔節(jié)流、最后裝調(diào)節(jié)閥；需加熱的流體的流量調(diào)節(jié)閥盡量設(shè)在加熱前等方法，因?yàn)橐后w的溫度愈高，就愈易產(chǎn)生汽蝕和閃蒸。以上措施均可有效降低或避免汽蝕或閃蒸破壞。

3.小結(jié)
調(diào)節(jié)閥的破壞形式及原因各有不同，本文僅對調(diào)節(jié)閥的汽蝕和閃蒸破壞的原因做出分析，并提出防止其破壞的措施和方法。但調(diào)節(jié)閥并不是通用閥，而是根據(jù)具體生產(chǎn)中的調(diào)節(jié)對象所需要的各種不同的工況參數(shù)和工藝要求而設(shè)計(jì)的，因此設(shè)計(jì)、制造要求也很高。望本文觀點(diǎn)能對其設(shè)計(jì)、制造有所借鑒，以不斷地改善調(diào)節(jié)閥的使用壽命和泄漏率。

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